L'invenzione riguarda la costruzione di ponti e può essere utilizzata nella costruzione di ponti, cavalcavia e cavalcavia su autostrade, anche in condizioni ingegneristiche e geologiche difficili. L'interfaccia del ponte con il terrapieno contiene un dispositivo per assorbire il carico verticale dalla struttura della campata sotto forma di supporti installati sulla fondazione con un cappuccio che sostiene la struttura della campata e una lastra di transizione, un'estremità della quale si trova sulla parete dell'armadio del cappuccio, e l'altra estremità - su un cuscino di pietrisco, un muro di sostegno per la percezione del carico orizzontale dalla pressione laterale del suolo del terrapieno, installato con uno spazio dal lato anteriore rispetto ai supporti del dispositivo per l'assorbimento del carico verticale. Il giunto è dotato di una base elastica su cui si trova un muro di sostegno, e la base elastica è realizzata sotto forma di due cinture di geogriglie volumetriche riempite di ghiaia compattata e uno strato di terreno drenante compattato situato tra le cinture, racchiuso in file di materiale geotessile che si intersecano longitudinalmente con la formazione di rulli di ancoraggio lungo i bordi realizzati in ghiaia, e la cintura inferiore di geogriglie volumetriche si trova su uno strato di ghiaia compattata, mentre il muro di contenimento è realizzato con una pendenza sul lato anteriore , il cui angolo di inclinazione rispetto alla verticale corrisponde ad un rapporto di 20:1, terreno rinforzato sotto forma di strati alternati di materiale geotessile e terreno drenante compattato , e nella parte inferiore dello spazio tra il lato anteriore del muro di sostegno e sui supporti del dispositivo per assorbire il carico verticale c'è un drenaggio di ghiaia, e la fondazione dei supporti contiene pali uniti da una griglia. Il risultato tecnico fornito dall'invenzione è quello di garantire l'affidabilità operativa ed ampliare le possibilità di utilizzo riducendo al contempo il consumo di materiale. 4 stipendio, 5 malattia.

L'invenzione riguarda la costruzione di ponti e può essere utilizzata nella costruzione di ponti, cavalcavia e cavalcavia su autostrade, anche in condizioni ingegneristiche e geologiche difficili. La spalla del ponte è nota (vedi AS N 1339186, classe E 01 D 19/00, pubblicata 1987). La spalla del ponte è destinata alla realizzazione di una fondazione su terreni soffici ed è un dispositivo combinato in un'unica struttura con le funzioni combinate di accettare carichi verticali e orizzontali, rispettivamente, dalla struttura della campata e dalla pressione laterale del terreno del rilevato, che è realizzato sotto forma di muro di contenimento in terreno rinforzato costituito da strati alternati di materiale geotessile e terreno drenante compattato. Un blocco divano è installato sullo strato superiore del muro di sostegno, su cui poggia la campata. Sulla parete dell'armadio del blocco divano è presente un'estremità della lastra di transizione, l'altra estremità poggia su un cuscino di pietrisco e si trova sul terrapieno di accesso. Per ridurre l'assestamento del muro di sostegno e livellarlo in condizioni di terreni di fondazione deboli, viene utilizzata una membrana in materiale geotessile. Tuttavia, la presenza di tale membrana non è sufficiente e la spalla ha un uso limitato, poiché in condizioni ingegneristiche e geologiche difficili per campate di ponti superiori a 24 metri, nonché quando si costruisce un'interfaccia di ponte con rilevati alti su terreni morbidi, varie dislocazioni del moncone e dei supporti intermedi si osservano da -a causa della loro diversa deformabilità. Il prototipo scelto è l'interfaccia del ponte con il rilevato, contenente un dispositivo per assorbire il carico verticale dalla struttura della campata, realizzato sotto forma di supporti installati sulla fondazione con una calotta che sostiene la struttura della campata, e una piastra di transizione, un'estremità di cui si trova sulla parete dell'armadio della calotta, e l'altra estremità - sul cuscino di pietrisco, un muro di sostegno per assorbire il carico orizzontale dalla pressione laterale del terreno del terrapieno, installato con uno spazio sul lato anteriore rispetto ai supporti del dispositivo per l'accettazione del carico verticale (vedi AS N 727734, classe MKI E 01 D 7/00, 1978 .) . Il muro di sostegno per assorbire il carico orizzontale derivante dalla pressione del terreno del terrapieno è realizzato sotto forma di struttura angolare in cemento armato. Questo dispositivo elimina l'influenza delle dislocazioni irregolari del pilastro e dei supporti intermedi. Tuttavia, il dispositivo è ad alta intensità di materiale e costoso. Inoltre, il dispositivo non può garantire un funzionamento affidabile ad altezze elevate del terrapieno e su terreni di fondazione deboli sotto di esso e per aumentare la stabilità sotto il muro di sostegno angolare, sarà necessaria una fondazione potente, che comporterà costi aggiuntivi e limiterà l'area di utilizzo della struttura. Inoltre, non possono essere utilizzati quando si collega un ponte con un rilevato su geomassicci soggetti a frane, ad es. avente un coefficiente di stabilità ridotto. L'obiettivo della soluzione tecnica proposta è garantire l'affidabilità operativa dell'interfaccia proposta tra il ponte e il rilevato ed espandere le possibilità del suo utilizzo riducendo contemporaneamente il consumo e i costi dei materiali. Questo problema viene risolto grazie al fatto che viene proposto un collegamento tra il ponte e il rilevato, contenente un dispositivo per assorbire il carico verticale dalla campata, realizzato sotto forma di supporti installati sulla fondazione con una copertura che sostiene la campata, e una lastra di transizione, un'estremità della quale si trova sulla parete dell'armadio della calotta, e l'altra estremità - su un cuscino di pietrisco, un muro di sostegno per accettare il carico orizzontale dalla pressione laterale del terreno del terrapieno, installato con un spazio dal lato anteriore rispetto ai supporti del dispositivo per accettare il carico verticale, secondo l'invenzione, l'interfaccia è dotata di una base elastica su cui si trova il muro di sostegno e la base elastica è realizzata sotto forma di due cinture di geogriglie volumetriche riempite di ghiaia compattata e uno strato di terreno drenante compattato situato tra le cinture, racchiuso in file di materiale geotessile che si intersecano lungo e trasversalmente, formando rulli di ancoraggio di ghiaia lungo i bordi, e la cintura inferiore di geogriglie volumetriche si trova su lo strato di ghiaia compattata, mentre il muro di contenimento è realizzato con una pendenza sul lato anteriore, il cui angolo di inclinazione rispetto alla verticale corrisponde ad un rapporto di 20:1 terreno rinforzato sotto forma di strati alternati di materiale geotessile e compattato terreno drenante, e nella parte inferiore dell'intercapedine tra il lato anteriore del muro di sostegno e. I supporti del dispositivo per il trasporto dei carichi verticali sono costruiti con drenaggio di ghiaia, e la fondazione dei supporti contiene pali uniti da una griglia. Inoltre, il problema può essere risolto grazie al fatto che le geogriglie volumetriche sotto ghiaia a base elastica sono celle costituite da piastre di polietilene piegate a fisarmonica, che si aprono prima di riempirsi di ghiaia. Inoltre, nell'interfaccia proposta tra il ponte e il rilevato, le estremità degli strati alternati del muro di sostegno possono essere realizzate sul lato anteriore sotto forma di prismi drenanti in ghiaia compattata, avvolti, ad esempio, in geotessili drenanti. dornite. Inoltre, nel proposto collegamento del ponte con il rilevato, la fondazione dei sostegni potrà contenere ulteriori pali inclinati. Inoltre, l'interfaccia può essere dotata di aperture per la grigliatura della fondazione su pali dei supporti, che si trovano ad un angolo rispetto all'asse del ponte di 45 - 90 o. Il risultato tecnico ottenuto utilizzando l'insieme di caratteristiche specificato è quello di garantire l'affidabilità operativa dell'interfaccia proposta tra il ponte e il rilevato per ponti, con la lunghezza della campata richiesta e l'altezza richiesta del rilevato su terreni di fondazione morbidi aumentando la stabilità coefficiente e riducendo e livellando il cedimento della fondazione. Nella fig. La Figura 1 mostra la sezione A-A del progetto dell'interfaccia proposta tra il ponte e il rilevato lungo l'asse del ponte. Nella fig. La Figura 2 mostra una sezione trasversale B-B dei supporti del dispositivo per assorbire il carico verticale dalla campata. Nella fig. In figura 3 è evidenziato il nodo B in scala ingrandita, che mostra una sezione della struttura delle estremità del muro di contenimento in terra rinforzata dal lato anteriore. Nella fig. La Figura 4 mostra una sezione GG del progetto dell'interfaccia proposta tra il ponte e il rilevato attraverso l'asse del ponte. FIG. La Figura 5 mostra il progetto dell'interfaccia proposta tra il ponte e il rilevato in pianta, è mostrata la sezione E-E. L'interfaccia proposta del ponte con il rilevato contiene un dispositivo per assorbire il carico verticale 1 dalla campata 2, realizzato sotto forma di supporti 4 installati sulla fondazione 3 con una testa 5 che porta la campata 2, e una piastra di transizione 6, una l'estremità del quale si trova sulla parete dell'armadio 7 della testata 5, e l'altra estremità - sul cuscino di pietrisco 8, un muro di sostegno 9 per accettare il carico orizzontale dalla pressione laterale del terreno del terrapieno 10, installato con un fessura 11 sul lato anteriore 12 rispetto ai supporti 4 del dispositivo per l'accettazione del carico verticale 1. Il dispositivo è dotato di una base elastica 13, sulla quale è presente una parete di contenimento 9, realizzata sotto forma di due cinture 14,15 (inferiore e superiore) di geogriglie volumetriche 16, riempite con ghiaia compattata 17, tra le quali è presente uno strato di terreno drenante compattato 18, racchiuso in file di materiale geotessile 19 che si intersecano longitudinalmente e formando lungo i bordi rulli di ancoraggio 20 costituiti da ghiaia, e la fascia inferiore della geogriglia volumetrica 14 è posta su uno strato di ghiaia compattata 21, il muro di contenimento 9 è realizzato con una pendenza 22 sul lato anteriore 12, il cui angolo di inclinazione rispetto alla verticale corrisponde ad rapporto 20: 1, terreno rinforzato sotto forma di strati alternati di materiale geotessile 23 e terreno drenante compattato 24. Nella parte inferiore dell'intercapedine 11 tra la faccia anteriore 12 del muro di contenimento 9 e i supporti 4 del dispositivo per ricevendo il carico verticale 1, è predisposto un drenaggio 25 in ghiaia, e la fondazione 3 dei supporti 4 contiene pali 26, uniti da una griglia 27. Le geogriglie volumetriche 16 sotto la ghiaia della base elastica 13 sono celle piegate a fisarmonica costituite da piastre di polietilene che si aprono prima del riempimento con ghiaia. Le estremità 28 degli strati alternati del muro di contenimento 9 sono realizzate sul lato anteriore sotto forma di prismi drenanti 29 costituiti da ghiaia compattata, avvolti in geotessile drenante 30, ad esempio dornite. La fondazione 3 dei supporti 4 può contenere ulteriori pali inclinati 31. L'interfaccia del ponte con il rilevato può essere dotata di alette 32 della griglia 27 della fondazione a pali 3 dei supporti 4, mentre le alette 32 sono poste ad una angolo rispetto all'asse del ponte, corrispondente a 45 - 90 o. Il dispositivo funziona come segue. La costruzione dell'interfaccia tra il ponte e il rilevato viene eseguita nella seguente sequenza. Innanzitutto, viene eretto un dispositivo per assorbire il carico verticale 1 dalla campata 2, viene installata una fondazione di 3 supporti 4 - pile 26, unite da una griglia 27, viene installato un supporto 4 con una testa 5 e una parete dell'armadio 7. Quindi uno strato di ghiaia compattata 21 di 20 cm di spessore viene colato e compattato con rulli vibranti, su cui viene posato il nastro inferiore 14 di geogriglie volumetriche 16, le cui celle vengono riempite con ghiaia compattata 17. Successivamente, sul nastro inferiore di geogriglie volumetriche 14 con ghiaia compattata 17, vengono stese file di materiale geotessile 19 che si intersecano longitudinalmente, che ai bordi formano rulli di ancoraggio 20 di materiale geotecnico avvolti in ghiaia 19. Successivamente viene colato uno strato di terreno drenante 18 e compattato con rulli vibranti, su cui è posata la fila superiore di geogriglie volumetriche 15, le cui celle sono riempite con ghiaia compattata 17. Si forma così una base elastica 13, sulla quale si trova un muro di contenimento 9, realizzato in terreno rinforzato. La base elastica 13 riduce notevolmente l'assestamento irregolare della sezione terminale del terrapieno di accesso, il che garantisce la sicurezza a lungo termine del manto stradale e garantisce la necessaria affidabilità operativa dell'interfaccia tra il ponte e il terrapieno. Il muro di sostegno 9 è posto su una base elastica 13 - sono posati strati alternati di materiale geotessile 23 e terreno drenante compattato 24. Sul lato anteriore 12, il muro di sostegno 9 è realizzato con una pendenza, il cui angolo di inclinazione rispetto a. la verticale corrisponde ad un rapporto di 20: 1, e le estremità 28 degli strati sono realizzate in forma di prismi drenanti 29 costituiti da ghiaia compattata, avvolti in geotessile drenante 30, ad esempio dornite. Ciò impedisce la soffusione del suolo. Dopo la costruzione del muro di contenimento 9, sul suo strato superiore viene posato un cuscino di pietrisco 8, sul quale sono posate le lastre di transizione 6, appoggiate ad un'estremità sulla parete dell'armadio 7 della testata 5. Nella parte inferiore dell'intercapedine 11 tra la parte anteriore 12 del muro di contenimento del terreno rinforzato 9 e i supporti 4 del dispositivo di percezione del carico verticale 1, è installato il drenaggio della ghiaia 25. La lunghezza degli strati alternati ed il loro numero sono scelti in modo tale da garantire il richiesto coefficiente di stabilità del geomassiccio con il rilevato. Se la giunzione del ponte con il rilevato è posta su un geomassiccio che, dopo essere stato caricato dal peso del rilevato, ha un coefficiente di stabilità Kst > 1,0, ma inferiore al valore richiesto dalle norme attuali, ovvero Bocca K< K тр, то увеличением длины прослоек или увеличением их количества можно обеспечить требуемый коэффициент устойчивости геомассива с насыпью. Для увеличения устойчивости можно также установить дополнительно наклонные сваи 31 или ввести открылки 32, расположенные под углом относительно оси моста, соответствующим 45-90 o . Технико-экономический эффект заключается в обеспечении эксплуатационной надежности предложенного сопряжения моста с насыпью при одновременном снижении стоимости и материалоемкости при строительстве в сложных инженерно-геологических условиях, в увеличении длины пролетов мостов до необходимых размеров, в увеличении высоты насыпей на слабых грунтах основания под ними, в увеличении коэффициента устойчивости и в выравнивании осадок основания.

Reclamo

1. L'interfaccia del ponte con il rilevato, contenente un dispositivo per assorbire il carico verticale della campata, realizzato sotto forma di supporti installati sulla fondazione con una calotta di sostegno della campata, e una piastra di transizione, una delle cui estremità è situato sulla parete dell'armadio del cappuccio, e l'altra estremità - sul cuscino di pietrisco, un muro di sostegno per accettare il carico orizzontale dalla pressione laterale del terreno del terrapieno, installato con uno spazio dal lato anteriore rispetto ai supporti del dispositivo per accettare il carico verticale, caratterizzato dal fatto che l'interfaccia è dotata di una base elastica su cui si trova il muro di sostegno, e la base elastica è realizzata sotto forma di due cinture di geogriglie volumetriche riempite di ghiaia compattata, e uno strato di terreno drenante compattato situato tra le cinture, racchiuso in file di materiale geotessile che si intersecano longitudinalmente, con la formazione di rulli di ancoraggio di ghiaia lungo i bordi, e la cintura inferiore di geogriglie volumetriche si trova su uno strato di ghiaia compattata, mentre il il muro di sostegno è realizzato con una pendenza sul lato anteriore, il cui angolo di inclinazione rispetto alla verticale corrisponde ad un rapporto di 20: 1, terreno rinforzato sotto forma di strati alternati di materiale geotessile e terreno drenante compattato, e in nella parte inferiore dello spazio tra la parte anteriore del muro di sostegno e i supporti del dispositivo per la percezione del carico verticale, è predisposto il drenaggio della ghiaia e la fondazione dei supporti contiene pali uniti da una griglia. 2. Interfaccia del ponte con il rilevato secondo la rivendicazione 1, caratterizzata dal fatto che le geogriglie volumetriche sotto la ghiaia della base elastica sono celle piegate a fisarmonica da piastre di polietilene, che si aprono prima di essere riempite con ghiaia. 3. Collegamento del ponte con il rilevato secondo la rivendicazione 1 o 2, caratterizzato dal fatto che le estremità degli strati alternati del muro di contenimento sono realizzate sul lato anteriore sotto forma di prismi drenanti in ghiaia compattata, avvolti in drenaggio geotessili, ad esempio dornite. 4. Collegamento del ponte al rilevato secondo una qualsiasi delle rivendicazioni 1 - 3, caratterizzato dal fatto che la fondazione degli appoggi contiene ulteriori pali inclinati. 5. Collegamento del ponte con il rilevato secondo le rivendicazioni 1 - 3, caratterizzato dal fatto di essere dotato di aperture per la fondazione su pali dei supporti, che sono poste ad un angolo rispetto all'asse del ponte di 45 - 90 o.

DISEGNI

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NF4A Ripristino del brevetto della Federazione Russa per un'invenzione

L'interfaccia con gli accessi è l'implementazione costruttiva della giunzione della struttura del ponte con il terrapieno di accesso dietro la spalla.

La condizione principale per collegare il ponte con il terrapieno è garantire l'ingresso regolare dei veicoli dagli accessi al ponte per l'intero periodo di funzionamento della strada.

La progettazione delle lastre di transizione si basa sulle seguenti condizioni:

Le lunghezze delle lastre vengono prese in base all'altezza del terrapieno: con altezza del terrapieno 2-4 m - 4 m, con altezza 4-7 m - 6 m, con altezza maggiore - 8 m.

Le lastre di transizione devono essere posate su tutta la larghezza della campata. All'interno dei marciapiedi vengono posate lastre di lunghezza ridotta pari a 2 m.

Le lastre vengono appoggiate con un'estremità sulla sporgenza della parete del mobile (non è consentito l'appoggio sulla parte superiore della parete del mobile), e con l'altra estremità sul banco.

La distanza dalla superficie del rivestimento alla parte superiore della lastra di transizione nella sua estremità incassata è di almeno 45 cm.

Le lastre di transizione possono essere realizzate sia in versione prefabbricata che monolitica. Le lastre di cemento sono accettate come classe B30 secondo GOST 26633 con un grado di resistenza all'acqua W8 secondo GOST 12730.5 e un grado di resistenza al gelo F300 secondo GOST 10060.

Il supporto del letto viene effettuato su pietrisco preparato da pietrisco frazionato con uno spessore di almeno 40 mm.

Parte del rilevato retrostante le spalle e i coni viene riempita con terreno drenante, con coefficiente di filtrazione di almeno 2-3 m/giorno.

Tipi di accoppiamento:

Cuneo di sabbia e pietrisco	Viene utilizzato nei vecchi ponti a canne di piccole campate con travi sostenute senza parti di sostegno. È escluso lo spostamento della campata rispetto al supporto
Piastra adattatrice per tinta superficiale	La lastra viene posata parallelamente alla segnaletica stradale direttamente sulla superficie del fondo stradale
Piastra di transizione semi-incassata	Idoneo per pavimentazioni in calcestruzzo asfaltato su fondo rigido o semirigido con pendenza 1:8 e approfondimento delle estremità fino a 50 cm
Piastra adattatrice da incasso	Adatto per pavimentazioni in calcestruzzo asfaltato su base rigida con pendenza 1:12 e approfondimento delle estremità fino a 70 cm

Asanbaev R. 2AD-403

Quanto maggiore è la larghezza del supporto intermedio e la sua massa, tanto più viene interrotto il flusso naturale dell'acqua.

Durante il normale funzionamento del canale sottoponte non si verificano cambiamenti improvvisi della sua posizione in pianta all'interno degli attraversamenti del ponte, i supporti, i coni del rilevato e le strutture regolatrici non vengono dilavati. A questo scopo, su ponti di grandi e medie dimensioni vengono installate dighe di controllo del flusso per organizzare il movimento del flusso d'acqua in ingresso e in uscita dalla zona a valle del ponte.

Possibili ragioni per l'interruzione del normale funzionamento del canale sotto il ponte:

1. Insufficiente apertura del ponte tra i punti di intersezione con i coni meno la larghezza degli appoggi al livello superiore dell'acqua;

2. Errori di progettazione;

4. Rinforzo insoddisfacente dei pendii, dei coni degli argini e del fondo del fiume.

Per identificare le ragioni della violazione dello stato normale del canale sottoponte e del funzionamento insoddisfacente delle strutture di regolamentazione, è necessario disporre di dati statistici completi e affidabili sulle condizioni del flusso dell'acqua, delle inondazioni, del congelamento e della deriva del ghiaccio . Le condizioni del flusso sono caratterizzate dagli orizzonti dell'acqua (alto e basso) e dalle corrispondenti direzioni del flusso. Durante l'ispezione del canale sottoponte viene verificata la sua posizione in pianta (angolo di inclinazione), il profilo e la presenza di deviazioni.

Particolarmente pericolose sono varie erosioni di supporti, erosione di sponde in prossimità di argini e strutture normative. Osservando il profilo del fondo del fiume, si misura la profondità del letto del fiume lungo l'asse del ponte e ad una distanza di 25 m a monte e a valle - in inverno prima dell'alluvione e in primavera dopo l'acqua alta si è calmato.

Nella zona sotto il ponte, ad una distanza di 50 m sopra e sotto il ponte, non deve crescere vegetazione, poiché ciò interrompe il libero flusso dell'acqua e la ventilazione delle strutture della zona sotto il ponte.

Se il canale è stabile, la profondità viene misurata solo lungo l'asse del ponte; se il canale è instabile, le misurazioni vengono eseguite su un gran numero di sezioni e attorno ai supporti. In ciascun sito, i punti di misurazione vengono selezionati in modo tale da poter ottenere un'immagine chiara del profilo del fondo del fiume. Se l'apertura del ponte è superiore a 50 m, la profondità viene misurata ogni 10 m, meno di 50 m - ogni 5 m. La profondità del letto del fiume viene misurata da un ponte o da una barca in vari modi: a grandi profondità - utilizzando un sottile cavo o fune d'acciaio con carico; a profondità molto grandi e con forti correnti - utilizzando un ecoscandaglio, è necessario realizzare delle curve di tolleranza; a profondità ridotte - utilizzando le doghe, alle estremità inferiori delle quali è fissato un pallet. Nelle zone non allagate il profilo del canale nell'allineamento viene osservato con una livella. I risultati delle misurazioni sono legati alla fascia divisoria e presentati sotto forma di profili trasversali del letto del fiume, che per chiarezza sono disegnati su scale diverse (in altezza sono tracciati su scala più grande)

Pertanto, confrontando i profili rilevati in momenti diversi durante il periodo di attività, vengono stabiliti i cambiamenti e vengono identificate le posizioni e l'entità dell'erosione.

Dall'esperienza è chiaro che la maggior parte delle violazioni delle normali condizioni di esercizio della strada sono associate al passaggio delle acque alluvionali attraverso strutture artificiali situate in piccoli corsi d'acqua, perché i guinzagli sui piccoli corsi d'acqua si formano durante le piogge e sono difficili da prevedere in anticipo.

Le principali tipologie di danni agli attraversamenti di piccoli corsi d'acqua si verificano durante le piene: erosione del fondo stradale e canali di uscita delle strutture. Le principali cause di tali danni sono il verificarsi di un eccessivo ristagno davanti a piccoli ponti e tubazioni quando passano le acque di piena a causa di aperture insufficienti o la presenza di depositi di terreno nelle strutture e nei sistemi di drenaggio. Quando c'è un possibile straripamento delle acque si verifica l'erosione più pericolosa del fondo stradale.

Possono verificarsi pericolosi ristagni nell'area di piccole strutture artificiali a causa dell'insufficiente elevazione del fondo delle campate sopra la RUVV. Secondo le norme di progettazione, il fondo delle campate dovrebbe superare la RUVV, a seconda della categoria tecnica della strada, per non meno di 0,5-0,75 m; se è presente un cingolato - almeno 1,0 m; sopra il livello massimo - non meno di 0,25 m.

La costruzione di un ponte e di altre strutture artificiali con approcci al terrapieno interrompe il libero flusso dell'acqua (regime laminare) e durante il periodo di piena si verifica un regime di pressione ad alta velocità. In questo momento le zone più pericolose sono per la distruzione, l'erosione del fondo stradale e dei coni di sostegno costieri. Quando le fortificazioni in cemento armato dei coni dei supporti costieri sono realizzate con lastre di grandi e piccole dimensioni, vengono portate via dall'acqua alta 30-40 m sotto il ponte.

Allo stesso modo si verifica la distruzione delle barre di spinta alla base dei coni degli appoggi costieri.

Si consiglia di realizzare le travi di spinta in cemento armato monolitico con ancoraggio. È consigliabile (più economico) rinforzare i coni di sostegno utilizzando una soletta in cemento armato di 8-10 cm di spessore con strato drenante obbligatorio.

L'erosione locale degli alvei (in corrispondenza dei supporti intermedi) provoca l'erosione dei supporti intermedi ed è quindi particolarmente pericolosa per la struttura nel suo complesso. Si possono osservare deformazioni di cedimento irregolare dei supporti intermedi lungo la lunghezza del ponte e del supporto stesso lungo la larghezza del ponte. Eventuali deviazioni dei supporti dalla verticale portano ad un aumento dell'eccentricità delle applicazioni di carico e ad una possibile perdita di stabilità dei singoli pilastri dei supporti. In alcuni casi, ciò porta al crollo delle campate.

Conclusione: tutte le deformazioni riscontrate dopo il passaggio della piena nella zona del sottoponte devono essere eliminate durante la stagione di costruzione prima dell'inizio del gelo; coni di riparazione; portare alla progettazione di fortificazioni; riempire l'erosione del suolo con terreno roccioso; pulire l'alveo da sedimenti, rocce, sassi ed altri oggetti; rimuovere la vegetazione sopra e sotto il ponte.

* 400 - per elementi in cemento armato di supporti intermedi di ponti ferroviari e combinati su corsi d'acqua permanenti.

** 500 - per il rivestimento di blocchi di supporti di grandi ferrovie e ponti combinati attraverso fiumi con deriva del ghiaccio e spessore del ghiaccio superiore a 1,5 m.

5.3. Collegamento del ponte con il terrapieno. Supporti terminali (monconi)

5.3.1. Requisiti generali per il collegamento di un ponte con un rilevato

Il ponte è collegato ai rilevati di accesso all'interno dei tratti affumicati dei rilevati - coni, all'interno dei quali si trovano i sostegni terminali delle spalle del ponte. Il requisito principale per questo collegamento è garantire un ingresso agevole sul ponte grazie a un cambiamento graduale della rigidità della base della ferrovia. d. percorsi o superfici stradali di un'autostrada. All'interno del ponte, la base del binario (strati di zavorra o soletta in cemento armato) conferisce minori cedimenti elastici al carico. Ci sono molte più precipitazioni sull'argine. Per evitare grandi sollecitazioni alle rotaie o danni al manto stradale, è necessario garantire un graduale aumento della rigidità della base man mano che ci si avvicina al ponte. Ciò è garantito principalmente dal fatto che la spalla, assorbendo la pressione orizzontale del rilevato dal proprio peso del terreno e dal carico temporaneo sugli argini dietro la spalla, impedisce ampi movimenti verticali della sommità del rilevato. Inoltre, la variazione di rigidità è assicurata mediante la posa di speciali piastre di transizione dietro il moncone. Il terrapieno è impedito dallo scivolamento nella campata da un cono, che a sua volta deve essere stabile. Le spalle sedimentarie, anche di disegno tradizionale (vedi Fig. 5.1), non possono preservare il rilevato dalla deformazione e, nel calcolo della stabilità al taglio profondo (vedi paragrafo 6.5.2), aumentano la forza di taglio rispetto alle spalle pilastro a causa della maggior peso della struttura.

Riso. 5.1. Moncone irrigatore

Quando si progetta una spalla non riempita, il suo bordo anteriore è allineato con il punto di intersezione della pendenza del cono con la superficie del terreno (punto B in Fig. 5.2).

Riso. 5.2. Moncone senza riempimento

I principali requisiti di progettazione per l'interfaccia delle spalle con il rilevato e la progettazione delle spalle, previsti da SNiP 2.05.03-84, sono mostrati in Fig. 5.3.

Riso. 5.3. Collegamento spalla con rilevato:

Dimensioni cm. N- altezza del terrapieno

*con sismicità 9 punti, pendenza massima 1:1,75

5.3.2. Disposizione dei coni

La violazione della stabilità del cono può verificarsi a causa dell'indebolimento della sua base, a causa di una diminuzione delle forze di attrito tra le particelle del terreno quando sono bagnate, sotto influenze dinamiche (soprattutto sismiche), nonché a causa di spostamenti nel terreno della base del cono sotto l'influenza delle forze del peso del cono stesso e dei carichi temporanei sui terrapieni. La necessaria stabilità del cono è assicurata conferendo ai suoi pendii pendenze abbastanza dolci (Fig. 5.3), riempiendo il cono del terrapieno con terreno drenante (sabbia, ghiaia, in casi particolari - pietrisco, riprap) e proteggendolo dall'erosione rafforzando il piste.

Per un'altezza del rilevato superiore a 12 m, la pendenza massima ammissibile dei pendii dovrebbe essere determinata calcolando il cono per la stabilità al taglio profondo (vedere punto 6.5.2).

Sui fiumi in cui il passaggio del fondo sotto i ponti è regolato durante i periodi di piena mediante l'installazione di dighe di direzione del flusso e altre strutture di regolazione, le pendenze delle dighe e degli argini delle pianure alluvionali sono progettate tenendo conto degli effetti della deriva del ghiaccio, delle onde, del flusso dell'acqua e richiedono un fissaggio rinforzato. Ciò vale anche per le pendenze dei coni, soggette agli stessi influssi. Tipicamente, i pendii sono rinforzati con lastre di cemento armato prefabbricate o monolitiche, meno spesso con pavimentazioni in pietra o riprap. La parte superiore dell'armatura del rilevato deve essere protetta dalla distruzione, soprattutto sotto l'influenza delle onde ondulate che possono spazzare via l'armatura dall'alto. A questo scopo la fortificazione si eleva al di sopra del livello delle onde che si infrangono sul pendio in corrispondenza del livello dell'acqua alta. Oltre all'altezza della risalita dell'onda, è necessario tenere conto dell'altezza del ristagno d'acqua davanti al ponte e prevedere una riserva di altezza di almeno 0,5 m. Nel determinare l'altezza della fortificazione. sono guidati dai livelli dell'acqua alta corrispondenti alle inondazioni più alte (NUVV) - per i ponti sulle ferrovie della rete generale e dalle inondazioni di progettazione (RUVV) per i restanti ponti.

Anche la parte superiore dei coni e dei pendii degli argini è rinforzata con cemento o pietra (contro l'erosione eolica e la distruzione causata dalle precipitazioni). La potenza di tale rinforzo (spessore delle lastre, dimensione della pietra, ecc.) è solitamente inferiore alla potenza di rinforzo della parte inferiore, esposta all'azione del ghiaccio e delle onde. Il cono della spalla del pietrisco può fungere da struttura di convogliamento del flusso (cono con allargamento). Se è installata una diga per la direzione del getto, il cono si fonde con la diga, che, per così dire, funge da base. Pertanto, a livello della sommità del rinforzo della parte inferiore del pendio, viene solitamente installata una berma larga 2-3 m (nel caso di una diga a getto, questa berma è combinata con una piattaforma orizzontale lungo la sommità della diga). Con un progetto alternativo, la pendenza del cono sotto la berma può essere impostata nell'intervallo da 1:2 a 1:3 e, nel caso di una diga, la pendenza del suo pendio dal lato del letto del fiume è 1:3 o anche più piatto. Al di sopra delle berme, la pendenza del pendio del cono non è assegnata più ripida di 1:1,5 (Fig. 5.4).

Riso. 5.4. Collegamento di un grande ponte con un terrapieno

Il rafforzamento della pendenza lungo la base (a livello della superficie naturale del terreno) poggia su una sorta di fondazione (stop) sotto forma di un blocco di cemento o di un grembiule trapezoidale in pietra. Spesso viene rinforzata anche una certa striscia della superficie orizzontale della base lungo il fondo del pendio.

I coni, gli argini delle pianure alluvionali e le strutture di regolamentazione si trovano solitamente all'esterno del letto del fiume con acque basse (all'interno delle pianure alluvionali). Questa, in particolare, è una delle condizioni (anche se solitamente non la principale) che determinano la dimensione minima dell'apertura del ponte e la sua ubicazione rispetto al letto di magra del fiume*.

* Fanno eccezione i casi in cui, durante la costruzione di un ponte, viene regolato il letto del fiume (raddrizzamento del letto del fiume, installazione di argini), cioè quando, oltre alla costruzione del ponte, vengono eseguiti anche lavori speciali di ingegneria idraulica.

Per le aree sismiche, i coni di rilevato sulle spalle sono progettati in conformità con SNiP II-7-81.

5.4. Costruzione di fondazioni

5.4.1. Teste dei monconi

Il telaio (testa) della spalla serve a distribuire il carico ricevuto dalla campata sulla struttura portante. Per le spalle in calcestruzzo massiccio, è realizzato in cemento armato (solitamente armato con due reti di rinforzo poste nella parte superiore e inferiore della soletta) e deve avere uno spessore di almeno 40 cm. Sopra la parte armata della soletta, drenare ad esso è posto monoliticamente collegato il calcestruzzo, dotato di superficie superiore inclinata per il drenaggio dell'acqua. Le pendenze non dovranno essere inferiori a 1:10.

Le parti portanti sono installate su piattaforme sottotravatura, armate con reti atte a resistere allo schiacciamento locale. Anche le piattaforme sottotravatura sono collegate monoliticamente alla soletta di testata e devono sporgere rispetto alla sua parte più alta non meno di 15 cm. Le dimensioni delle testate e delle zone sottotravatura sono determinate dalle dimensioni delle solette inferiori delle parti portanti (vedi Fig. 5.3). I valori “a” e “b” si intendono non inferiori ai valori indicati in tabella. 5.2 e 5.3 rispettivamente.

Tabella 5.2

Valori minimi della distanza dal bordo della piattaforma sottotravatura al bordo della testata di appoggio lungo il ponte

Lunghezza della campata adiacente l, M	min UN, cm
	non standardizzato

Nota: con sismicità 9 punti UN minimo = 0,005 l.

Tabella 5.3

Valori minimi della distanza dal bordo della piattaforma sottotravatura al bordo della testata di appoggio attraverso il ponte

Tipo di campata	Tipo di supporto	min B, cm
a coste	tangenziale piana
rullo, settore

La distanza dall'asse di supporto della campata alla parete dell'armadio è determinata dalla formula

Dove l n - la lunghezza totale della campata a livello della carreggiata (per capriate passanti - lungo le travi longitudinali);

l p - intervallo di progettazione;

Δ Con- autorizzazione accettata:

asm - se installato su una spalla di una parte di supporto fissa,

b) 5 + Δ l t + Δ l c - quando si installa una parte mobile di supporto sul pilastro (Δ l t - allungamento termico della campata; Δ l c - allungamento della corda inferiore dovuto al carico temporaneo),

c) mediante calcolo - quando si installano campate su parti di supporto in gomma; con supporti flessibili e campate a temperatura continua.

5.4.2. Piede per terrapieni alti

Per gli argini alti, le spalle vengono ancora costruite secondo progetti individuali utilizzando sia strutture prefabbricate che monolitiche.

Riso. 5.5. Esempio di spalla montante per un ponte stradale:

1 - parte precompilata del nasini

Nella fig. La Figura 5.1 mostra un esempio di spalla di un ponte ferroviario: una struttura massiccia. La parte del corpo del riscontro situata sotto il telaio è progettata in base alle dimensioni del telaio. Il resto potrebbe essere più ristretto. Inoltre, per facilitarlo, è possibile installare delle aperture (nicchie). La fondazione viene spostata verso la campata in base alla posizione dei carichi risultanti. Se la fondazione della spalla del rilevato è prevista su pali, non è necessario interrare la soletta grigliata sotto il piano di campagna: è consigliabile posizionare la soletta sopra la superficie del terreno naturale con i pali immersi attraverso la parte riempita o bonificata dell'argine. Ciò consente di eseguire i lavori senza costruire fosse o drenaggi, il che semplifica notevolmente e riduce i costi di costruzione della spalla.

Per esempi di abutment prefabbricati, vedere Fig. 5.5 e paragrafo 3. Se la campata navigabile di un ponte con sovrastruttura con giostra sul fondo è adiacente alla riva, allora può essere più economico installare una campata di transizione davanti alla spalla, coperta da una sovrastruttura con una cavalcare in cima, anche se ciò richiede un ulteriore supporto intermedio. Per evitare cedimenti della carreggiata dietro il bordo posteriore della spalla, sotto il fondo stradale viene posata una lastra transitoria di cemento armato, che dovrebbe giacere saldamente su una base di pietra sabbiosa o frantumata di ghiaia. Un bordo della lastra poggia sulla spalla e l'altro su un letto di cemento armato, che a sua volta poggia su un cuscino di ghiaia e sabbia. La lastra viene posata con una leggera pendenza. La soletta di transizione alleggerisce parzialmente la spalla dalla pressione orizzontale del terreno del rilevato causata dal carico temporaneo. La lunghezza della lastra è solitamente di 4-8 m.

5.4.3. Fondazioni non riempite

Le spalle non riempite vengono solitamente utilizzate ad altezze del terrapieno fino a 6-8 m, principalmente in ambienti urbani, più spesso in combinazione con muri di sostegno.

I monconi con pareti rovesce (Fig. 5.6) hanno in pianta una forma a U. Lo spazio interno del moncone è riempito con terreno drenante. La larghezza della spalla lungo l'asse del ponte è solitamente fissata uguale alla distanza tra le ringhiere sulla carreggiata del ponte. Lo spessore delle pareti laterali (rovesce) in calcestruzzo è fissato a circa 0,5 m nella parte superiore e aumenta verso il basso conferendo ai bordi interni delle pareti una pendenza di circa 4:1. Lo spessore delle pareti in cemento armato è determinato mediante calcolo. Le pareti sono calcolate in base all'azione della pressione orizzontale del terreno del terreno di riempimento della spalla dal proprio peso e dal carico temporaneo. Per eliminare la possibilità di rottura del moncone a causa del sollevamento del terreno da parte del gelo, è necessario garantire il drenaggio dell'acqua che penetra nel moncone. Per fare ciò, il drenaggio viene installato sul fondo del terreno di riempimento.

Le deformazioni del terreno di riempimento sotto l'azione del carico temporaneo sono limitate dalle pareti anteriore e posteriore, il che garantisce un aumento abbastanza graduale della rigidità della base del binario quando si entra nel ponte.

Con una larghezza ridotta, la progettazione di un pilastro monolitico non riempito con una vasca di zavorra è più efficace (Fig. 5.2). Il corpo della spalla è stretto e i bordi del prisma di zavorra e dei marciapiedi sono posizionati su mensole in cemento armato. La profondità della vasca di zavorra aumenta verso il bordo posteriore della spalla, garantendo così un ingresso agevole sul ponte (“ingresso morbido”).

Riso. 5.6. Moncone non riempitivo con pareti rovesce

La parte di spalla posta sotto la vasca di zavorra può essere molto più stretta (fino a 2,5 m) ed è ulteriormente agevolata prevedendo nicchie ai lati della muratura. In questo caso, nella sezione mediana (lungo l'altezza del moncone), la muratura del moncone ha una forma a T oa trave a I.

5.5. Progettazione degli appoggi intermedi per ponti a travi

5.5.1. Teste dei supporti intermedi

I principi del design della testa sono mostrati in Fig. 5.7, dimensioni “a” e “b” - in tabella. 5.2 e 5.3. Per i supporti massicci, la forma della testa, di regola, corrisponde alla forma della sezione trasversale della parte superiore del supporto. Le teste degli appoggi intermedi sono soggette agli stessi requisiti di progettazione delle teste delle spalle (vedere paragrafo 5.4.1). La distanza “c” tra gli assi di appoggio di campate adiacenti è determinata dalla formula:

c = UN 1 + UN 2 + Δ Con,

l p1, l p2 - la lunghezza totale delle campate a livello della carreggiata (per capriate passanti - lungo le travi longitudinali);

Riso. 5.7. Teste dei supporti intermedi:

UN- forma aerodinamica; B- forma non aerodinamica

l p1, l n2 - campate di progetto; Δ Con- autorizzazione accettata:

a) 5-6 cm - quando si sostengono strutture a campata divisa attraverso diverse parti portanti con lunghezze della campata fino a 25 m;

b) 5 + Δ l t+Δ l c - idem per campate di lunghezza superiore a 25 m (Δ l t - allungamento termico della campata; Δ l c - allungamento della corda inferiore per carico temporaneo);

c) secondo il calcolo - quando si installano campate su parti di supporto in gomma; quando si utilizzano campi a temperatura continua.

Per luci di grandi dimensioni, per comodità di lavoro durante il funzionamento, il valore di “c” aumenta di 10-30 cm Quando si determina il valore di Δ l t si tiene conto della temperatura della chiusura (installazione su parti portanti); quando si determina il valore di Δ l Vengono prese in considerazione le condizioni per l'installazione della piastra inferiore della parte mobile di supporto e del rullo (settore), di norma, tenendo conto del fatto che a metà del carico temporaneo, gli assi verticali del bilanciatore superiore e di quello inferiore ( supporto) la piastra della parte di supporto coincide.

Se diversi tipi di strutture a campata poggiano su un appoggio, la posizione degli assi di appoggio rispetto all'asse di appoggio viene assegnata in modo tale che le risultanti delle reazioni di appoggio verticale si discostino minimamente dall'asse di appoggio.

Nei supporti di pali, colonne e cremagliere (telai), gli ugelli o le traverse in cemento armato fungono anche da testate (telai). Sono disposti più stretti delle teste di massicci supporti. La loro larghezza è determinata in base alle condizioni di posizionamento e inglobamento di pali o cremagliere e dalla condizione che le distanze dai bordi delle piastre inferiori delle parti portanti ai bordi della traversa o dell'ugello non superino i 15 cm.

5.5.2. Principali caratteristiche della disposizione dei supporti intermedi

I supporti intermedi di pali, colonne, scaffali e telai sono costruiti principalmente secondo i progetti standard esistenti. Quando si progettano individualmente tali supporti, si consiglia di considerare quanto segue:

È consigliabile posizionare gli elementi portanti principali (pali, scaffalature) lungo gli assi delle parti portanti o in prossimità degli stessi. Questa soluzione ridurrà il rinforzo dell'ugello (traversa);

Per forze orizzontali significative (ad esempio, nei ponti su curve), dovrebbero essere utilizzati pali e puntelli inclinati;

Quando si calcolano le traverse sotto forma di lettera invertita “T” (Fig. 5.8), la quantità di rinforzo verticale nella nervatura (morsetti) è composta da tre componenti:

a) morsetti, il cui numero è determinato dal calcolo della forza di taglio;

b) aste verticali che agiscono per sollevare i ripiani mediante le reazioni di appoggio delle travi (calcolo per trazione assiale);

c) morsetti che percepiscono coppie nella traversa quando caricati con un carico temporaneo di una campata.

Per una valutazione preliminare del consumo di armatura nelle traverse, tenendo conto della notevole complessità dei calcoli secondo i paragrafi “b” e “c”, è consentito raddoppiare la quantità di armatura verticale determinata secondo il paragrafo “a” .

I supporti massicci monolitici e monolitici prefabbricati sono solitamente costruiti con bordi verticali. Il livello inferiore (allagato dall'acqua) del supporto ha una forma aerodinamica con tagliaghiaccio appuntiti e alimentazione.

I bordi del tagliaghiaccio formano solitamente un angolo di 60°-90° e sono accoppiati tra loro e con i bordi verticali laterali del supporto con superfici cilindriche di raggio 0,75 m.

Riso. 5.8. Supporto a rete singola con traversa a forma di lettera "T" rovesciata

Il tagliaghiaccio parte dal bordo della fondazione e deve sollevarsi al di sopra del livello di elevata deriva del ghiaccio, poiché sul tagliaghiaccio si verifica un cumulo di ghiaccio. Per le aree con condizioni climatiche severe e particolarmente severe, la parte superiore del tagliaghiaccio è designata non più in basso del confine calcolato della zona con livello dell'acqua variabile, cioè non meno di 1 m sopra il livello più alto di deriva del ghiaccio, o con un ampio margine se è previsto un significativo accumulo di ghiaccio.

Le parti superiori del supporto possono essere di forma rettangolare o (se il ponte è grande) costituite da pilastri e cremagliere separati. In questo caso si possono utilizzare strutture cave di sezione scatolare o rotonda e per le strutture cave in cemento armato si può assumere uno spessore della parete di almeno 15 cm.

Se l'intero corpo del supporto (a partire dal bordo della fondazione) è progettato in cemento armato, come consentito da SNiP 2.05.03-84, le sue dimensioni sia lungo che attraverso l'asse del ponte possono essere significativamente ridotte rispetto a le dimensioni dei massicci supporti in calcestruzzo. In questo caso il supporto diventa più deformabile e il calcolo dell'appoggio in base ai movimenti orizzontali della sua testa può risultare limitante.

La posizione del bordo della fondazione rispetto al livello dell'acqua non è regolamentata dalle norme vigenti. Se si trova entro i limiti delle fluttuazioni del livello dell'acqua e del ghiaccio, sul bordo della fondazione dovrebbero essere previsti smussi di almeno 0,3 × 0,3 m e alla fondazione dovrebbe essere data una forma aerodinamica in pianta. Anche la posizione della base della lastra di grigliatura su palo rispetto al livello dell'acqua non è regolamentata. Nella pratica costruttiva moderna, ci sono casi di costruzione di supporti con la posizione della lastra della griglia su palo interamente al di sopra del livello della bassa marea. Questa soluzione progettuale è sicuramente la più conveniente nell'esecuzione dei lavori, ma dal punto di vista operativo è inaccettabile su fiumi con forte deriva del ghiaccio, oltre che per ragioni architettoniche.

Quando si progetta una fondazione, è necessario considerare diverse opzioni per la sua altezza, tenendo conto dei metodi di lavoro, dei costi delle strutture ausiliarie e durante il processo di costruzione, nonché delle condizioni operative del ponte. Se il bordo della fondazione si trova al di sopra del livello basso di deriva del ghiaccio (LDL), quando si calcola la fondazione è necessario tenere conto della pressione del ghiaccio sulla fondazione durante il periodo di deriva del ghiaccio, che, naturalmente, è maggiore del pressione sul corpo di supporto. È inoltre necessario tenere conto del carico verticale aggiuntivo sulla fondazione durante il periodo del ghiaccio invernale derivante dalla copertura di ghiaccio sospesa sul bordo della fondazione o sui pali (se la superficie inferiore dello strato di ghiaccio si trova sotto la base della lastra di una griglia a pelo alto), che si verifica quando il livello dell'acqua oscilla in inverno. Tale congelamento non si verifica se il bordo della fondazione si trova al di sotto della superficie inferiore del ghiaccio del punto di congelamento più basso di almeno 0,5 m.

In questo caso i requisiti per la muratura in calcestruzzo della fondazione possono essere stabiliti come per il calcestruzzo delle strutture sottomarine.

La posizione del bordo della fondazione sopra il livello del suolo può semplificare notevolmente la costruzione sia della fondazione che del corpo di sostegno. Se la fondazione è su palificazioni, è necessario tenere presente che per poter cementare a secco la lastra della griglia, sarà necessario installare una recinzione fatta di palancole o sotto forma di cassonetto e posare un stuccatura dello strato di calcestruzzo sotto il fondo della lastra del grillage. Tutte queste misure non sono necessarie se la base della soletta è rialzata rispetto al quadro. Ma se la fondazione è costituita da pali trivellati di un'isola, che è recintata in un modo o nell'altro (ad esempio con una linguetta e una scanalatura), la lastra della griglia può essere cementata in una fossa con drenaggio senza costi aggiuntivi.

Pertanto, il problema della posizione in altezza del bordo della fondazione della base della lastra con griglia su pali dovrebbe essere risolto attraverso un confronto tecnico ed economico dell'opzione, tenendo conto dei requisiti elencati e di altri (ad esempio architettonici).

5.6. Raccomandazioni per la scelta di uno schema di grigliatura a pelo alto per un supporto

Dal punto di vista della facilità di lavoro, riducendo il costo delle strutture ausiliarie (telaio guida, ecc.), la più razionale è una griglia con pile verticali. Una tale griglia, inoltre, assorbe in modo più efficace le forze e i momenti verticali che agiscono sui piani verticali. Tuttavia, le forze orizzontali applicate alla soletta grigliata possono essere assorbite solo a causa del lavoro di flessione dei pali. I momenti flettenti nei pali aumentano in proporzione all'aumento della lunghezza libera del palo (dal fondo della soletta grigliata al livello di erosione del suolo). Come stima approssimativa, una lunghezza libera fino a 6 - 7 diametri del palo (pilastri) può essere considerata accettabile. Per i pali trivellati e i pali a guscio con un diametro superiore a 1,0 m, le griglie su pali verticali sono attualmente l'unica soluzione possibile a causa della mancanza di attrezzature per la perforazione inclinata e l'infissione a vibrazione di pali a guscio inclinati.

Dal punto di vista dell'efficienza della percezione delle forze orizzontali, lo schema della griglia teoricamente più vantaggioso è il cosiddetto tipo a portale (Fig. 5.9, UN), in cui nei pali si verificano solo forze longitudinali. I momenti flettenti si verificano solo a causa della rigidità dell'inserimento dei pali nella soletta grigliata a causa dei suoi movimenti causati dalle deformazioni longitudinali dei pali e con l'applicazione eccentrica delle forze. La distribuzione delle forze nei pali risulta essere la più uniforme e pertanto è richiesto un numero minimo di pali. Tuttavia, è difficile implementare praticamente un tale schema per ragioni di progettazione. In pratica, si utilizzano schemi prossimi a quelli ottimali senza pendenze inverse di pali del tipo mostrato in Fig. 5.9, B. Le inclinazioni dei pali sono comprese tra 3:1 e 5:1. Con pendenze più ripide, l'imprecisione della pendenza specificata influisce in modo significativo sulla distribuzione delle forze tra i collegamenti.

Riso. 5.9. Griglie su palo:

UN- tipo a portale; B- con pali verticali e inclinati

Schema con disposizione a ventaglio dei pali, mostrato in Fig. 5.10 è il meno efficace (e di solito risulta inaccettabile) a causa dei grandi momenti flettenti che si verificano nei pali e dei grandi movimenti del supporto. Ciò è facilmente comprensibile se si portano tutte le forze agenti sul vincolo al punto di intersezione degli assi dei pali (punto M). Le risultanti orizzontali e verticali sono percepite a causa delle forze longitudinali nei pali, ma il momento flettente può essere percepito solo a causa del lavoro di flessione dei pali. In questo caso si verifica una significativa inclinazione del supporto e i movimenti orizzontali della testa risultano molto maggiori rispetto al caso di una griglia con pile verticali. La rigidità della griglia può essere aumentata aumentando il diametro dei pali (utilizzando, ad esempio, pali a guscio in cemento armato) o il loro numero.

Riso. 5.10. Griglie con pali a ventaglio

5.7. Caratteristiche del design dei supporti del ponte del telaio

Gli appoggi e le campate dei ponti a telaio costituiscono un tutt'uno, sia in termini di opera statica che in termini strutturali. I ponti a telaio sono attualmente utilizzati relativamente raramente e sono realizzati quasi esclusivamente in cemento armato. La giunzione della campata (traversa del telaio) con il supporto (supporto del telaio) ha una certa specificità. In questo nodo parte del momento flettente agente sulla campata viene trasferito al supporto.

Per le campate di grandi dimensioni, le campate sono generalmente a forma di scatola. L'armatura operante della campata nella sezione sovrastante l'appoggio è situata nella soletta superiore ed è parzialmente (a seconda dell'entità del momento trasmesso all'appoggio) o completamente ancorata al bordo opposto dell'appoggio. Se il supporto è monolitico o monolitico prefabbricato e l'assemblaggio della campata viene effettuato utilizzando un metodo a cerniera, il supporto viene eretto al livello della sommità della campata e l'armatura del supporto viene inserita e ancorata sopra la livello di ancoraggio dell'armatura operante della campata (nella sua zona superiore). Questo design garantisce una connessione affidabile tra il supporto e la campata.

Se il supporto nella parte superiore ha una struttura scatolare, le sue pareti laterali (longitudinali) sono posizionate sugli stessi piani delle pareti della campata e i diaframmi sono installati all'interno della scatola della campata (nei piani della campata pareti trasversali del supporto). Garantiscono il trasferimento del momento flettente al supporto, per cui in questi diaframmi deve essere inserita l'armatura operante del supporto, situata nelle sue pareti trasversali. Il momento flettente viene trasmesso sotto forma di una coppia di forze dalle pareti verticali della campata attraverso i diaframmi all'armatura e al calcestruzzo del supporto. In questo caso i diaframmi stessi lavorano in direzione verticale per taglio e, di conseguenza, dovranno essere armati con armature o reti inclinate calcolate. Potrebbero essere necessari ulteriori rinforzi con rinforzo trasversale anche nelle sezioni della sovrastruttura della campata, sia nelle sue pareti che nelle solette superiori e inferiori. Pertanto, quando si progetta un'unità scatolare per collegare una campata con un supporto, è necessario considerare le complesse condizioni del suo funzionamento spaziale.

I supporti dei ponti a telaio in cemento armato possono essere progettati sia in cemento armato ordinario che precompresso. Allo stesso tempo, negli appoggi sui corsi d'acqua è consentito utilizzare solo armature in tondino (non precompresse o precompresse).

Altrimenti gli appoggi dei ponti a telaio devono soddisfare gli stessi requisiti progettuali degli appoggi dei ponti a travi.

5.8. Supporti per ponti ad arco

I ponti ad arco in cemento armato sono i più affidabili e durevoli e non richiedono quasi alcun costo operativo, poiché il calcestruzzo degli archi funziona nelle condizioni più naturali, principalmente in compressione (i momenti flettenti che si verificano negli archi sono generalmente molto piccoli). Gli svantaggi dei ponti ad arco sono: la complessità di costruzione degli archi ed il maggior costo degli appoggi, in quanto gli appoggi devono essere più massicci di quelli dei ponti a travi, con fondazioni più sviluppate in pianta, poiché gli appoggi dei ponti ad arco percepiscono una maggiore forze derivanti dalla spinta degli archi. Sotto l'influenza delle forze orizzontali e verticali, non dovrebbero subire movimenti significativi, poiché ciò influenzerebbe in modo significativo lo stato di sollecitazione degli archi. Ciò comporta determinati requisiti per le basi e le fondazioni dei supporti. I fondamenti più idonei sono rocciosi o semirocciosi. Sono abbastanza accettabili terreni a grana grossa, ghiaiosi, sabbie a grana grossa e media e dense. Sono noti casi di costruzione di ponti ad arco su argilla dura. Se tali rocce si trovano in profondità, come fondamenta vengono utilizzate griglie su pali. Questi ultimi sono consigliabili se i supporti vengono realizzati su terreno asciutto o a basse profondità d'acqua. Le spalle dei ponti ad arco percepiscono la spinta unidirezionale di carichi costanti e temporanei, quindi le loro fondazioni devono essere sviluppate in modo significativo lungo l'asse del ponte verso la riva. Inoltre, se lo strato portante del terreno è profondo, la soluzione più adeguata per la fondazione è una griglia su pali con pali inclinati orientati nella direzione della risultante dei carichi verticali costanti e temporanei. In questo caso la base del solaio grigliato è disposta inclinata e solo sul bordo anteriore del solaio è disegnata orizzontale, e qui vengono immerse 2-3 file di pali verticalmente o obliquamente verso la campata (tenendo conto delle forze agenti dalla riva).

I talloni degli archi devono superare il livello massimo di deriva del ghiaccio (e per i ponti ferroviari anche al di sopra del livello di progetto delle acque alte) di almeno 0,25 m.

Quando si scelgono le opzioni del ponte (anche durante i corsi e la progettazione del diploma), le dimensioni dei supporti e delle fondazioni possono essere determinate in anticipo, considerando gli archi come a tre cerniere. Il peso proprio del supporto gioca un ruolo molto significativo, pertanto è consigliabile selezionare le dimensioni del supporto e della fondazione utilizzando il metodo delle approssimazioni successive (2-3 passaggi).

Nel calcolo della spalla, il carico accidentale (sotto forma di carico equivalente per la linea di influenza con un massimo al centro) si trova solo sulla campata dell'arco (cioè su un lato della spalla). Raspor" N» dal carico accidentale è determinato approssimativamente dalla formula:

Dove l E F- campata e freccia dell'arco;

Q c - carico accidentale totale tenendo conto di tutte le corsie di carico (per i ponti stradali).

Pressione verticale:

Sforzi da carichi costanti:

Dove Q p è il carico costante derivante dal peso della zavorra e della sovrastruttura del binario (o dal peso del manto stradale nel caso di un ponte stradale), compreso il peso della campata ad arco;

T- un coefficiente che tiene conto della distribuzione non uniforme del peso degli archi e delle cremagliere della sovrastruttura lungo la lunghezza della campata, che può essere preso nel rapporto F/l, pari rispettivamente a 1/4, 1/3 e 1/2, pari a 0,85; 0,8 e 0,7.

I fattori di affidabilità per il carico γ in questo caso sono considerati maggiori dell'unità. Poteri Q E N sono applicati all'appoggio nei centri dei tratti portanti degli archi e si considerano distribuiti equamente tra tutti gli archi della campata.

Quando si effettua un calcolo preliminare di un supporto intermedio, i valori Q E N sono determinati in modo simile, ma il carico mobile si trova su una campata (viene preso in considerazione l'effetto della spinta unilaterale) e per i carichi permanenti i fattori di sicurezza per il carico sono γ F sono accettate unità più grandi per la campata su cui è installato il carico mobile e unità più piccole per l'altra campata (senza carico), nonché per il supporto e la fondazione. Si consiglia di progettare il ponte in modo tale che le spinte dell'arco derivanti dai carichi standard costanti agenti sugli appoggi intermedi dell'una e dell'altra campata siano reciprocamente bilanciate.

6. CALCOLO DEI SUPPORTI DEL PONTE

6.1. Disposizioni generali

In conformità con i requisiti di SNiP 2.05.03-84, i calcoli dei supporti devono essere eseguiti in base agli stati limite sotto l'azione di carichi permanenti e combinazioni sfavorevoli di quelli temporanei.

Per i supporti in calcestruzzo e cemento armato di ponti permanenti, i calcoli vengono effettuati utilizzando due gruppi di stati limite:

Stabilità delle fondazioni di sostegno al ribaltamento e allo spostamento (piane e profonde - insieme al terreno di fondazione);

1.69 Il fondo stradale per 10 m dal bordo posteriore delle spalle per i grandi ponti ferroviari dovrebbe essere allargato di 0,5 m su ciascun lato, per i ponti stradali e urbani - per avere una larghezza pari almeno alla distanza tra le ringhiere più 0,5 m su ciascun lato . Il passaggio dalla larghezza maggiore alla larghezza normale dovrebbe essere reso graduale ed effettuato ad una lunghezza di 15–25 m.

1.70 Nei luoghi in cui il rilevato confina con le spalle dei ponti ferroviari, è necessario adottare misure per evitare il collasso del prisma di zavorra.

1.71 Quando si collegano ponti stradali e urbani con un rilevato, è necessario, di norma, prevedere la posa di lastre di transizione in cemento armato, appoggiate ad un'estremità sulla parete armadio della spalla e all'altra sul supporto.

Le lastre di transizione vengono posate su tutta la larghezza della struttura. All'interno della larghezza dei marciapiedi vengono posate lastre di lunghezza ridotta.

La lunghezza delle lastre dovrà essere presa in funzione dell'altezza del rilevato e dell'assestamento previsto del terreno sotto il letto della soletta, solitamente compreso tra 4 e 8 m.

Su ponti con spalle appoggiate direttamente sul rilevato (tipo divano), la lunghezza delle lastre di transizione dovrà essere determinata tenendo conto della necessità di rispettare il profilo di passaggio ammesso con possibili differenze nell'assestamento delle zone di appoggio delle solette, e dovrà essere almeno 2 mt.

Il cuscino di pietrisco sotto la base della soletta dovrà appoggiare su terreno drenante o sul terreno del rilevato al di sotto della profondità di congelamento. Il letto di pietrisco deve essere separato dal terreno del rilevato mediante materiale separatore che filtri bene e non sia soggetto a rapido interramento. In caso di terreni argillosi deboli alla base del rilevato, i letti delle lastre di transizione e delle spalle dei divani dovranno essere posati su un fondo di terreno rinforzato.

Il cuscino di pietrisco sotto le lastre di transizione e il letto è realizzato in pietrisco frazionato utilizzando il metodo a cuneo. Lo strato inferiore, di spessore 50 mm, è compattato nel terreno.

Le superfici delle solette e degli allettamenti di transizione dovranno essere dotate di impermeabilizzazione, preferibilmente del tipo a rivestimento.

Le lastre di transizione dovrebbero, di regola, essere realizzate in calcestruzzo monolitico prefabbricato di classe B30, grado di impermeabilità W6 con resistenza al gelo corrispondente all'area di costruzione.

Il rivestimento della carreggiata all'interno delle solette di transizione dovrà essere effettuato contemporaneamente all'installazione del rivestimento sulla struttura del ponte.

1.72 Quando si collegano strutture di ponti con rilevati di accesso, devono essere soddisfatte le seguenti condizioni:

a) dopo l'assestamento del rilevato e del cono, la parte della spalla adiacente al rilevato deve entrare nel cono per un importo (contando dalla sommità del cono del rilevato a livello del bordo del telo fino al bordo che si accoppia con terrapieno dell'opera) di almeno 0,75 m con altezza del rilevato fino a 6 m e non inferiore a 1,00 m con altezza del rilevato superiore a 6 m;

b) le pendenze dei coni devono passare al di sotto della zona sotto-capriata (nel piano della parete dell'armadio) o della parte superiore delle pareti laterali che racchiudono la parte dell'armadio di almeno 0,50 m per i ponti ferroviari e 0,40 m per strade e città ponti. Il fondo del cono del rilevato in corrispondenza delle spalle non riempite non deve estendersi oltre il bordo anteriore della spalla. Nelle spalle di ponti rilevati, la linea di intersezione della superficie del cono con il bordo anteriore della spalla deve trovarsi al di sopra del livello dell'acqua della piena di progetto (senza ristagno e risalita delle onde) di almeno 0,50 m;

c) le pendenze dei coni delle spalle non riempite dovrebbero avere pendenze all'altezza dei primi 6 m, contando dall'alto verso il basso dal bordo del terrapieno, - non più ripide di 1: 1,25, all'altezza del successivo 6 m - non superiore a 1:1,50, con altezza del rilevato superiore a 12 m - non inferiore a 1:1,75 all'interno dell'intero cono o nella sua parte più piana. La pendenza dei pendii dei coni di rilevato deve essere determinata calcolando la stabilità del cono (con verifica della base);

d) le pendenze dei coni delle spalle del rilevato, le spalle dei ponti a telaio e su pali-cavalcavia, nonché tutti i ponti all'interno dell'area allagata al livello di progetto dell'acqua di piena dovrebbero avere pendenze non più ripide di 1:1,5.

La stabilità delle sezioni terminali degli argini e dei coni con presa sulla base deve essere verificata su superfici di scorrimento cilindriche rotonde o altre (determinate dalla struttura geologica del pendio).

Quando si posizionano sostegni su pendii potenzialmente franosi, devono essere adottate misure costruttive e tecnologiche per prevenire l'attivazione del processo di frana.

Per le aree sismiche, le pendenze dei coni devono essere assegnate in conformità con i requisiti di SNiP II-7.

1.73 La fila più esterna di cremagliere o pile di spalle di ponte in legno deve sporgere nel rilevato per almeno 0,50 m, contando dall'asse della cremagliera fino al bordo del cono, mentre le estremità degli arcarecci devono essere protette dal contatto con il terreno.

1.74 Riempimento di coni, nonché terrapieni dietro le spalle del ponte per una lunghezza in alto - non inferiore all'altezza del terrapieno dietro la spalla più 2,0 me in basso (a livello della superficie naturale del terreno) - almeno 2,0 m dovrebbe essere fornito da terreno sabbioso o altro terreno drenante con un coefficiente di filtrazione (dopo la compattazione) di almeno 2 m/giorno. Il terreno di drenaggio deve essere completamente compattato con un coefficiente di compattazione di almeno 0,98.

In condizioni particolari, previo adeguato studio di fattibilità, è consentito l'uso di sabbie con coefficiente di filtrazione inferiore a 2 m/giorno, a condizione che la necessaria affidabilità e durabilità di spalle, coni e rilevati sia garantita attraverso misure strutturali e tecnologiche (compresi l'uso di materiali e reti di rinforzo e di rinforzo) dietro le fondazioni.

E' consentito anche l'utilizzo di strutture in terra rinforzata prive di coni, rinforzate con materiali compositi.

1.75 Le pendenze dei coni in prossimità di ponti e cavalcavia dovranno essere rinforzate per tutta la loro altezza. I tipi di rafforzamento dei pendii e delle basi dei coni e degli argini all'interno delle inondazioni sugli approcci ai ponti e vicino ai tubi, nonché i pendii delle strutture regolamentari dovrebbero essere assegnati in base alla loro pendenza, alle condizioni di deriva del ghiaccio, all'impatto delle onde e al flusso d'acqua a velocità corrispondenti alle portate massime durante le piene: la maggiore - per i ponti sulle ferrovie della rete generale e quelli di progettazione - per gli altri ponti. Le quote della sommità delle fortificazioni devono essere superiori ai livelli dell'acqua corrispondenti alle piene di cui sopra, tenendo conto del ristagno e del rollio delle onde sull'argine:

per ponti di grandi e medie dimensioni - almeno 0,50 m;

per piccoli ponti e tubi - almeno 0,25 m.

SCARICO DELL'ACQUA

1.76 La carreggiata e le altre superfici delle strutture (compresi i marciapiedi) su cui può cadere l'acqua devono essere progettate con una pendenza trasversale di almeno 20 ‰, nelle cavità di zavorra dei ponti ferroviari - almeno 30 ‰. Allo stesso tempo, il profilo trasversale dovrebbe essere progettato senza rompere le pendenze della carreggiata e dei marciapiedi.

La pendenza longitudinale della superficie stradale sui ponti stradali e urbani dovrebbe essere almeno del 5 ‰. Con pendenza longitudinale superiore al 10 ‰ è consentita una diminuzione della pendenza trasversale, purché la somma geometrica delle pendenze sia almeno del 20 ‰.

1.77 L'acqua dalla superficie della carreggiata e dei marciapiedi deve essere drenata:

Quando la lunghezza della raccolta dell'acqua non è superiore a 50 m - lungo la pendenza longitudinale lungo il parapetto (basamento sotto la recinzione o ringhiera) con scarico dell'acqua mediante vassoi di drenaggio trasversali posizionati sui coni;

Se la lunghezza del bacino è superiore a 50 m - scaricando l'acqua attraverso i tubi di scarico nei punti dei supporti;

Per pendenze longitudinali della struttura del 5 - 10 ‰ - utilizzando tubi di drenaggio installati con incrementi di 6 - 12 m;

Vassoi trasversali disposti negli interstizi della base sotto le ringhiere con passo di 6 - 12 m.

Non è consentito lo scarico inorganizzato delle acque dalla struttura per tutta la sua lunghezza.

L'acqua proveniente dai dispositivi di drenaggio non deve cadere sulle strutture sottostanti, nonché sui binari ferroviari e sulle carreggiate situati sotto i cavalcavia.

Quando si scarica l'acqua da una struttura del ponte utilizzando vassoi trasversali nella zona sopra il cono, è necessario organizzare un vassoio di raccolta dell'acqua in cemento orientato nella direzione longitudinale della struttura del ponte nel loro allineamento sul cono.

I vassoi telescopici trasversali sugli argini degli accessi dovrebbero essere organizzati, di regola, immediatamente dietro le aperture delle spalle. In questo caso, tra la parete dell'armadio e la vasca, è necessario organizzare un rifornimento idrico alla vasca telescopica con rinforzo del cordolo dall'erosione.

La parte superiore dei tubi di drenaggio e il fondo dei vassoi devono trovarsi almeno 1 cm sotto la superficie da cui viene scaricata l'acqua.

Quando la struttura del ponte è posizionata in pendenza, negli accessi alla struttura dal lato a monte, devono essere installati dei vassoi trasversali per l'intercettazione dell'acqua (uno o due con gradino di 10 m), coperti con scale e con scarico dell'acqua in vassoi telescopici situato sulle pendici degli accessi.

Sulla campata dovrà essere installato un sistema di drenaggio, comprensivo di canali di drenaggio longitudinali e trasversali e tubi di drenaggio.

Se è presente un sistema di drenaggio e pendenze sufficienti, i tubi di drenaggio potrebbero non essere installati.

I canali di drenaggio si trovano nello spessore dello strato protettivo o nello strato inferiore del rivestimento. Il materiale del canale di drenaggio deve essere poroso e avere una resistenza corrispondente alla pressione della ruota dell'auto. I tubi di drenaggio devono essere allineati con i tubi di drenaggio e posizionati tra di loro.

I canali di drenaggio dovrebbero essere larghi 100-200 mm nelle direzioni trasversale, longitudinale e diagonale. La parte superiore dei tubi di drenaggio deve essere a livello con la parte superiore dell'impermeabilizzazione. I canali di drenaggio longitudinali si trovano nei punti bassi della soletta stradale, nei punti in cui il profilo trasversale è fratturato in corrispondenza dei plinti sotto le recinzioni, in direzione trasversale - in corrispondenza delle maree davanti ai giunti di dilatazione. I canali diagonali sono installati su campate larghe e su campate situate su una curva.

Per prevenire l'umidità dalle superfici inferiori delle strutture in cemento armato e calcestruzzo (lastre a sbalzo di travi esterne, blocchi di pavimentazione, supporti, ecc.), Su di esse devono essere installati sporgenze protettive e cunei.

1.78 I tubi di drenaggio devono avere un diametro interno di almeno 150 mm.

I tubi di drenaggio nelle vasche di zavorra dei ponti ferroviari devono essere disposti ad una velocità di almeno 5 cm 2 di sezione trasversale del tubo per 1 m 2 di area di drenaggio.

Le distanze tra i tubi di drenaggio sulla carreggiata dei ponti stradali e urbani non devono essere superiori a 6 m lungo la campata per una pendenza longitudinale fino al 5 ‰ e 12 m per pendenze dal 5 al 10 ‰. Su pendenze più ripide la distanza tra i tubi può essere aumentata.

I tubi di drenaggio devono essere installati durante la gettata di calcestruzzo delle strutture. L'impermeabilizzante deve essere inserito nell'imbuto del tubo e pizzicato dal vetro ricevente l'acqua. Il design dei tubi dovrebbe consentire uno smontaggio e una pulizia rapidi e facili.

1.79 Se è necessario preservare il terreno ghiacciato nelle fondamenta delle spalle, dovrebbero essere adottate misure per impedire l'accesso dell'acqua alle fondamenta.

In caso di afflusso di acque superficiali dagli accessi, è necessario prevedere dispositivi per drenarle oltre la massicciata stradale.

Collegamento del ponte con il terrapieno contiene una struttura a campata, una massicciata, un supporto, una parte di armadio e una parte di accesso del rilevato. La novità del modello di utilità proposto è che la parte mobile è realizzata separatamente dal supporto ed è fissata rigidamente all'estremità della campata. Il risultato tecnico del modello di utilità è quello di aumentare la durabilità della struttura che collega il ponte con il terrapieno di accesso.

Il modello di utilità si riferisce al campo della costruzione di ponti e può essere utilizzato nella costruzione di ponti di piccola campata.

È noto che il ponte è collegato a un terrapieno, contenente una campata, una carreggiata, un supporto, una parte dell'armadio e una parte di accesso del terrapieno (G.K. Evgrafov. Ponti sulle ferrovie. M., 1955, p. 180, fig. 243).

Lo svantaggio della soluzione tecnica è il costo significativo del cemento armato, poiché la parte dell'armadio è combinata con la parte portante ed è di grande lunghezza nella direzione dell'asse longitudinale del ponte e corrisponde alla proiezione orizzontale del terrapieno cono.

È noto interfacciare un ponte con un terrapieno, contenente una struttura a campata, una carreggiata, un supporto, una parte di armadio e una parte di accesso del terrapieno. Il supporto e la parte del mobile sono realizzati insieme e sono leggeri, richiedendo un minimo consumo di materiale. (B.P. Nazarenko. Ponti in cemento armato. M., Scuola superiore, 1970, fig. 128, b).

Lo svantaggio del design è che c'è uno spazio tra la parte dell'armadio e l'estremità della campata, che richiede l'installazione di un giunto di dilatazione in questo punto. Tuttavia, il giunto di dilatazione cede rapidamente ed è meglio installarlo all'esterno del ponte.

L'invenzione proposta risolve il problema di aumentare la durabilità della struttura di collegamento del ponte con il rilevato di accesso.

Per ottenere il risultato tecnico specificato nella progettazione dell'interfaccia tra il ponte e il rilevato, contenente una struttura di campata, una carreggiata, un supporto, una parte di armadio e una parte di accesso del rilevato, la parte di armadio è realizzata separatamente dal supporto ed è rigidamente fissato all'estremità della campata.

L'essenza del modello di utilità è illustrata dai disegni, dove

la figura 1 mostra una sezione lungo l'asse longitudinale della nervatura della campata (sezione A-A in figura 2);

La Figura 2 mostra una sezione lungo il bordo posteriore della parte del mobile (sezione B-B nella Figura 1).

L'interfaccia del ponte con il rilevato contiene una campata 1, una carreggiata costituita da una soletta in cemento armato 2 e asfalto 3, un supporto costituito da una trave 4 e una trave di sostegno 5, una parte armadio 6 e una parte di accesso del terrapieno 7. La parte mobile 6 è realizzata separatamente dal supporto e fissata rigidamente all'estremità della campata, ad esempio mediante ancoraggi 8. La soletta in cemento armato 2 della carreggiata si estende oltre il ponte e poggia su un supporto 9, su su cui poggia anche la soletta stradale 10 proveniente dalla parte di accosto del rilevato. La parte del mobile 6 ha una rientranza dove poggia sulla panca 4.

Il collegamento tra il ponte e il terrapieno funziona come segue. Il carico preso dal terreno 7 dalla pressione delle lastre 2 e 10 viene trasferito ai terreni sottostanti della fondazione e della componente orizzontale

viene trasmesso alla parte 6 dell'armadio. Quest'ultima protegge la parte terminale della campata dal riempimento di terra e offre la possibilità di ispezionare la parte terminale della campata, la trave di supporto 5 e la trave di supporto 4 durante il funzionamento.

Il vantaggio principale del progetto proposto è l'assenza di uno spazio tra la parte dell'armadio e la campata, che richiederebbe inevitabilmente l'installazione di un giunto di dilatazione. Tuttavia, il giunto di dilatazione all’interno del ponte crolla rapidamente. La costruzione di questa cucitura all'esterno del ponte (come mostrato in Fig. 1) consente di semplificare notevolmente la cucitura e renderla più durevole.

L'efficacia di questa progettazione si ottiene nei ponti a campata corta quando il ponte e il terrapieno funzionano come un unico sistema geotecnico. In questo caso non sono necessari i classici organi di sostegno e le deformazioni termiche vengono assorbite dall'elasticità del sistema “ponte-rilevato”.

L'efficacia della soluzione proposta si esprime nell'aumento della durabilità del sistema.

Collegamento tra un ponte ed un terrapieno, contenente una struttura di campata, un impalcato stradale, un supporto, una parte di armadio ed una parte di accosto del terrapieno, caratterizzato dal fatto che la parte di armadio è realizzata separatamente dal supporto ed è rigidamente fissata al estremità della struttura a campata.